Báo cáo Thí nghiệm môn Quá trình thiết bị - Cột chêm
I. TRÍCH YẾU...................................................................................................2
1. Mục đích thí nghiệm ...................................................................................2
2. Phương pháp thí nghiệm .............................................................................2
3. Kết quả thí nghiệm ......................................................................................2
II. CƠ SỞ LÝ THUYẾT..................................................................................2
1. Độ giảm áp của dòng khí.............................................................................2
3. Độ giảm áp P khi cột ướt ........................................................................5
4. Điểm lụt của cột chêm.................................................................................5
1. Thiết bị thí nghiệm ......................................................................................6
2. Phương pháp thí nghiệm .............................................................................7
V. BÀN LUẬN...............................................................................................20
VI. PHỤ LỤC..................................................................................................22
1
I.
TRÍCH YẾU
1. Mục đích thí nghiệm
Khảo sát đặc tính động lực lưu chất và khả năng hoạt động của cột chêm bằng cách xác
định
-
-
Ảnh hưởng của vận tốc dòng khí và lỏng lên tổn thất áp suất (độ giảm áp) khi đi qua
cột.
Sự biến đổi hệ số ma sát cột khô fck theo chuẩn số Reynolds (Re) của dòng khí và
suy ra các hệ thức thực nghiệm.
-
-
Sự biến đổi của thừa số liên hệ giữa độ giảm áp của dòng khí qua cột khô và qua
cột ướt theo vận tốc dòng lỏng.
Giản đồ giới hạn khả năng hoạt động của cột (giản đồ ngập lụt và gia trọng)
2. Phương pháp thí nghiệm
-
Cho các dòng khí với các giá trị lưu lượng khác nhau qua cột chứa các vật liệu chêm
bằng sứ. Thí nghiệm thực hiện ở điều kiện không có dòng lỏng dùng để đo độ giảm áp
cột khô.
-
Đo độ giảm áp cột ướt thì thực hiện tương tự, chỉ thay đổi lưu lượng dòng lỏng, dừng
thí nghiệm khi phát hiện điểm lụt.
3. Kết quả thí nghiệm
Bảng 1: Kết quả thí nghiệm cột chêm
L=0
L=0,2
L=0,4
L=0,6
L=0,8
L=1,0
L=1,2
L=1,4
P
P
P
P
P
P
P
P
ck
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
2
2
7
2
7
3
9
3
8
3
11
22
48
88
170
3
11
23
67
118
4
6
18
39
121
11
17
23
33
43
56
70
84
13
20
30
43
60
77
97
148
15
25
45
68
99
118
167
17
28
45
74
108
157
18
30
65
114
165
II.
CƠ SỞ LÝ THUYẾT
1. Độ giảm áp của dòng khí
-
Độ giảm áp P của dòng khí qua cột phụ thuộc vào vận tốc khối lượng G của dòng
ck
khí qua cột khô (không có dòng chảy ngược chiều). Khi dòng khí chuyển động trong
2
các khoảng trống giữa các vật chêm tăng dần vận tốc thì độ giảm áp ũng tăng theo. Sự
gia tăng này theo luỹ thừa từ 1,8 đến 2,0 của vận tốc dòng khí.
P Gn
(1)
ck
Với n 1,8 2,0
-
Khi có dòng chảy ngược chiều, các khoảng trống giữa những vật chêm bị thu hẹp lại.
Dòng khí do đó di chuyển khó khăn hơn vì một phần thể tích tự do giữa các vật của
dòng lỏng tăng đều đặn cho đến một trị số tới hạn của vận tốc khí, lúc đó độ giảm áp
của dòng khí tăng vọt lên. Điểm ứng với trị số tới hạn của vận tốc khí này được gọi là
điểm gia trọng. Nếu tiếp tục tăng vận tốc khí quá trị số tới hạn này, ảnh hưởng cản trở
hỗ tương giữa dòng lỏng và dòng khí rất lớn, P tăng nhanh chóng không theo
c
phương trình (1) nữa. Dòng lỏng lúc này chảy xuống cũng khó khan, cột ở điểm lụt.
P
Z
c
-
Đường biểu diễn log
(độ giảm áp suất của dòng khí qua một đơn vị chiều cao
của phần chêm trong cột) dự kiến trình bày như trên hình dưới đây.
P
Z
c
log
logG
Hình 1: Ảnh hưởng của G và L đối với độ giảm áp của cột P
c
2. Hệ số ma sát fck theo Rec khi cột khô
-
Chilton và Colburn đề nghị một hệ thức liên hệ giữa độ giảm áp của dòng khí qua cột
chêm khô với vận tốc khối lượng của dòng khí qua cột.
3
G2Z
P 2 fck
h w , N / m2
(2)
ck
g Dh
Trong đó: Z : chiều cao phần chêm, m
G : vận tốc khối lượng dòng khí dưa trên một đơn vị tiết diện cột, kg / sm2
Dh : kích thước đặc trưng của vật chêm, m
g : khối lượng riêng của pha khí, kg / m3
h : hệ số hiệu chỉnh dùng cho vật chêm rỗng
w : hệ số hiệu chỉnh ảnh hưởng của thành cột lên độ xốp của cột chêm
-
Sherwood tổng hợp kết quả của một số nghiên cứu và đưa ra trị số sau cho vòng sứ
Raschig:
h 0,35
w 1
-
Tuy nhiên, Zhavoronkov đề nghị một hệ thức khác chính xác hơn vì đã đưa được trị
số độ xốp của cọt chêm vào hệ thức
2 fckG2Z
3G De
P
, N / m2
(3)
ck
Với
: độ xốp của vật chêm
4
De
: đường kính tương đương của vật chêm, m
a
a : diện tích bề mặt riêng của vật chêm, m2 / m3
-
Hệ số ma sát fck là hàm số theo chuẩn số vô thứ nguyên Rec , với Rec được tính theo
công thức sau:
GDe 4G
Rec
(4)
a
: độ nhớt của dòng khí, kg / ms
-
-
Zhavoronkov đã xác định được dòng khí chuyển từ chế độ chảy tầng sang chế độ chảy
rối ứng với trị số Rec 50 . Trong vùng chảy rối, 50 Rec 7000 với cột chêm ngẫu
nhiên. Ta được:
3,8
Re0c,2
fck
(5)
Tuy nhiên, các hệ thức tổng quát trên không đựợc chính xác lắm vì không xem xét
được toàn bộ ảnh hưởng của hình dạng vật chêm.
4
3. Độ giảm áp P khi cột ướt
cu
-
Sự liên hệ giữa độ giảm áp cột khô P và cột ướt P có thể biểu diễn như sau
ck
cu
P P
(6)
cu
ck
-
Do đó có thể dự kiến
fcu fck
(7)
Với
: hệ số phụ thuộc vào mức độ xối tưới của dòng lỏng L, kg / m2 s
-
Leva đề nghị ảnh hưởng của L lên như sau
10L
Hay
log L
-
Giá trị tuỳ thuộc vào loại, kích thước, cách thức sắp xép vật chêm (xếp ngẫu nhiên
hay theo thứ tự) và độ lớn của lưu lượng lỏng L. Thí dụ với vật chêm là vòng sứ
Raschig 12,7mm, chêm ngẫ nhiên, độ xốp 0,586 ; giá trị L 0,39 11,7 kg / m2 s
và cột hoạt động trong vùng dưới điểm gia trọng.
0,084
P
cu
-
-
Một số tài liệu còn biểu diễn sự phụ thuộc giữa tỉ số
với hệ số xối tưới như sau
P
ck
1,75 GL
q
3
A 3
ReL FL 2g 2
Khi A 0,3 cho vật chêm bằng sứ có d 30 mm, ta có
P
1
cu
(10)
(11)
3
P
1 A
ck
4G
ReL
FaL
4. Điểm lụt của cột chêm
-
Khi cột chêm bị ngập lụt, chất lỏng chiếm toàn bộ khoảng trống trong phần chêm, các
dòng chảy bị xáo trộn mãnh liệt, hiện tượng này rất bất lợi cho sự hoạt động của cột
chêm. Gọi giá trị của GL tương ứng với trạng thái này là GL*
5
Hình 2: Giản đồ lụt của cột chêm
-
Zhavoronkov kết luận rằng trạng thái ngập lụt xảy ra khi nhóm số sau có sự liên hệ
nhất định với nhau cho mỗi cột.
f a v2 G
0,2
td
ck
1
2
3
2g
L
L
G
L
Và
G
Với
fck : hệ số ma sát cột khô
v : vận tốc dài của dòng khí ngay trước khi vào cột, m / s
td : độ nhớt tương đối của chốt lỏng so với nước. td
l
, nếu chất lỏng
H2O
là nước thì td 1.
-
Do đó sự liên hệ giữa 1,2 trên giản đồ log1 log2 sẽ xác định một giản đồ lụt
của cột chêm, phần giới hạn hoạt động của cột chêm ở dưới đường này.
III.
THIẾT BỊ VÀ PHƯƠNG PHÁP THÍ NGHIỆM
1. Thiết bị thí nghiệm
a. Sơ đồ thiết bị
Thiết bị gồm có
-
-
Cột thuỷ tinh, bên trong là các vòng sứ Raschig xếp chêm ngẫu nhiên
Hế thống cấp khí gồm có
• Bơm (quạt) thổi khí BK
• Ống dẫn khí
• Áp kế sai biệt chữ U
6
• Lưu lượng kế khí FK có độ chi từ 8 đến 100%
Hệ thống cấp nước gồm có
-
• Thùng chứa nước bằng nhựa N
• Bơm chất lỏng BL
• Lưu lượng kế lỏng F có độ chia từ 0,2 đến 3,5 gallon/ph
1
b. Các số liệu liên quan đến cột chêm
-
Cột thuỷ tinh
• Đường kính d 0,09m
• Chiều cao H 0,805m
• Chiều cao phần chêm Z 0,42m
-
-
Vật chêm xếp ngẫu nhiên, vòng Raschig đường kính 12,7 mm, bề mặt riêng
a 370 380 m2 / m3 , độ xốp 0,586
Đường kính ống thép ở đáy cột D 0,09m
c. Các thông số khác của thiết bị
-
Các thông số trong sơ đồ thiết bị
•
FK : Lưu lượng kế khí, V 0,286 m3 / ph
•
•
•
FL : Lưu lượng kế lỏng, GL 5,805 l / ph
BK : Quạt có công suất 1,0 Hp
BL : Bơm có công suất 0,5 Hp
2. Phương pháp thí nghiệm
-
-
-
-
-
Khoá tất cả các van lỏng (từ 1 đến 4)
Mở van 5 và khoá van 6
Cho quạt chạy trong 5 phút để thổi hết ẩm trong cột. Tắt quạt.
Mở van 1 và 2. Sau đó cho bơm chạy
Mở van 3 và từ từ khoá van 1 để chỉnh mức chất lỏng ở đáy cột ngang bằng với ống
định mức g. Tắt bơm và khoá van 3.
-
Đo độ giảm áp của cột khô
• Khoá tất cả các van lỏng lại. Mở van 6 còn van 5 vẫn đóng. Cho quạt chạy rồi từ từ
mở van 5 để chỉnh lưu lượng khí vào cột.
• Ứng với mỗi giá trị lưu lượng đã chọn ta đọc P trên áp kế U theo mmH2O . Đo
ck
xong tắt quạt, nghỉ 5 phút.
-
Đo độ gimr áp khi cột ướt
7
• Mở quạt và điều chỉnh lưu lượng khí qua cột khoảng 15 20 %
• Mở van 1 và cho bơm chạy. Dùng van VL tại lưu lượng kế để chỉnh lưu lượng lỏng
(lưu lượng kế lỏng có vạch chia 0,2; 0,4;…; 3,5). Nếu VL đã mở tối đa mà phao vẫn
không lên thì dùng van 1 để tăng lượng lỏng.
• Ứng với lưu lượng lỏng đã chọn cố định, ta chỉnh lưu lượng khí và đọc độ giảm áp
P giống như P trước đó. Chú ý là tăng lượng khí đến điểm lụt thì thô
cu
ck
Chú ý:
-
Trong quá trình đo độ giảm áp của cột ướt, sinh viên cần canh giữ mức lỏng ở đáy cột
luôn ổn định ở ¾ chiều cao đáy bằng cách chỉnh van 4. Nếu cần, tăng cường van 2 để
nước trong cột thoát về bình chứa (van 2 dùng để xả nhanh khi giảm lưu lượng khí).
Khi tắt máy phải tắt bơm lỏng BL trước, mở tối đa van 4 sau đó tắt quạt BK .
-
-
Nếu sơ suất để nước tràn vào ống dẫn khí thì mở van xả nước ở phía bảng.
IV.
KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM
8
Bảng 2: Kết quả tính toán cho cột khô
G
P
N / m2
P
P / Z
ck
P
Z
G %
ck
ck
ck
fck
Reck
logG
log
kg / m2 s
mmH O
N / m
2
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0860
0,1721
0,2581
0,3441
0,4302
0,5162
0,6022
0,6883
0,7743
0,8603
2
19,62
58,86
46,71
7,6750
5,7562
47,390 -1,065
94,781 -0,764
1,669
2,147
2,410
2,599
2,730
2,887
3,002
3,117
3,214
3,293
6
140,14
256,93
397,07
537,21
770,79
11
17
23
33
43
56
70
84
107,91
166,77
225,63
323,73
421,83
549,36
686,70
824,04
4,6902 142,171 -0,588
4,0773 189,561 -0,463
3,5305 236,951 -0,366
3,5177 284,342 -0,287
1004,36 3,3676 331,732 -0,220
1308,00 3,3578 379,122 -0,162
1635,00 3,3163 426,512 -0,111
1962,00 3,2235 473,903 -0,065
0,004
0,003
0,003
0,002
0,002
0,001
0,001
0,000
-0,001
-0,001
-0,001
-0,001
0,000
0,000
0,000
logG
P
ck
Hình 3: Đồ thị log
theo logG
Z
9
Bảng 3: Kết quả tính toán cho cột ướt tại L 0,2
G
P
N / m2
P
P / Z
cu
cu
cu
G %
fcu
Recu
kg / m2 s
kg / m2 s
mmH O
N / m
2
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0860
0,1721
0,2581
0,3441
0,4302
0,5162
0,6022
0,6883
0,7743
0,8603
2
7
19,62
68,67
127,53
196,20
294,30
46,71
7,6750
6,7156
5,5430
4,7968
4,6050
108,372
108,372
108,372
108,372
108,372
108,372
108,372
108,372
108,372
108,372
1,0000
1,1667
1,1818
1,1765
1,3043
1,3030
1,3953
1,3750
1,3857
1,7619
163,50
303,64
467,14
700,71
13
20
30
43
60
77
97
148
421,83 1004,36 4,5837
588,60 1401,43 4,6990
755,37 1798,50 4,6170
951,57 2265,64 4,5955
1451,88 3456,86 5,6795
4,000
3,500
3,000
2,500
2,000
1,500
1,000
500
000
00,000 00,000 00,000 00,000 00,000 00,001 00,001 00,001 00,001 00,001 00,001
P
Z
cu
Hình 4: Đồ thị log
theo G
10
Bảng 4: Kết quả tính toán cho cột ướt tại L 0,4
G
P
N / m2
P
P / Z
cu
cu
cu
G %
fcu
Recu
kg / m2 s
kg / m2 s
mmH O
N / m
2
10
20
30
40
50
60
70
80
90
0,0860
0,1721
0,2581
0,3441
0,4302
0,5162
0,6022
0,6883
0,7743
2
7
19,62
68,67
147,15
245,25
441,45 1051,07
667,08 1588,29
971,19 2312,36
1157,58 2756,14
1638,27 3900,64
46,71
7,675
6,716
6,396
5,996
6,907
7,249
7,753
7,075
7,912
216,744
216,744
216,744
216,744
216,744
216,744
216,744
216,744
216,744
1,0000
1,1667
1,3636
1,4706
1,9565
2,0606
2,3023
2,1071
2,3857
163,50
350,36
583,93
15
25
45
68
99
118
167
-
Ở giá trị G 90% bắt đầu xảy ra hiện tượng lụt
4,500
4,000
3,500
3,000
2,500
2,000
1,500
1,000
500
000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,001
00,001
00,001
00,001
00,001
P
Z
cu
Hình 5: Đồ thị log
theo G
11
Bảng 5: Tính toán cho cột ướt tại L 0,6
G
P
N / m2
P
cu
P / Z
cu
cu
G %
fcu
Recu
kg / m2 s
kg / m2 s
mmH O
N / m
2
10
20
30
40
50
60
70
80
0,0860
0,1721
0,2581
0,3441
0,4302
0,5162
0,6022
0,6883
3
9
29,43
88,29
166,77
274,68
441,45 1051,07
725,94 1728,43
1059,48 2522,57
1540,17 3667,07
70,07
11,512 325,115
1,5000
1,5000
1,5455
1,6471
1,9565
2,2424
2,5116
2,8036
210,21
397,07
654,00
8,634
7,249
6,716
6,907
7,888
8,458
9,414
325,115
325,115
325,115
325,115
325,115
325,115
325,115
17
28
45
74
108
157
-
Ở giá trị G 80% bắt đầu xảy ra hiện tượng lụt
4,000
3,500
3,000
2,500
2,000
1,500
1,000
500
000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,001
00,001
00,001
00,001
P
Z
cu
Hình 6: Đồ thị log
theo G
12
Bảng 6: Tính toán cho cột ướt tại L 0,8
G
P
N / m2
P
cu
P / Z
cu
cu
G %
fcu
Recu
kg / m2 s
kg / m2 s
mmH O
N / m
2
10
20
30
40
50
60
70
0,0860
0,1721
0,2581
0,3441
0,4302
0,5162
0,6022
3
8
29,43
78,48
176,58
294,30
70,07
11,512 433,487
1,5000
1,3333
1,6364
1,7647
2,8261
3,4545
3,8372
186,86
420,43
700,71
7,675
7,675
7,195
9,977
433,487
433,487
433,487
433,487
18
30
65
114
165
637,65 1518,21
1118,34 2662,71 12,152 433,487
1618,65 3853,93 12,922 433,487
-
Ở giá trị G 70% bắt đầu xảy ra hiện tượng lụt
4,500
4,000
3,500
3,000
2,500
2,000
1,500
1,000
500
000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,001
00,001
00,001
P
Z
cu
Hình 7: Đồ thị log
theo G
13
Bảng 7: Kết quả tính toán cho cột ướt tại L 1,0
G
P
N / m2
P
P / Z
cu
cu
cu
G %
fcu
Recu
kg / m2 s
kg / m2 s
mmH O
N / m
2
10
20
30
40
50
60
0,0860
0,1721
0,2581
0,3441
0,4302
0,5162
3
11
22
48
88
170
29,43
107,91
215,82
70,07
256,93
513,86
11,512 541,859
10,553 541,859
1,5000
1,8333
2,0000
2,8235
3,8261
5,1515
9,380
541,859
470,88 1121,14 11,512 541,859
863,28 2055,43 13,508 541,859
1667,70 3970,71 18,121 541,859
-
Ở giá trị G 60% bắt đầu xảy ra hiện tượng lụt
4,500
4,000
3,500
3,000
2,500
2,000
1,500
1,000
500
000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,001
00,001
P
Z
Hình 8: Đồ thị log
theo
G
14
Bảng 8: Kết quả tính toán cho cột ướt tại L 1,2
G
P
N / m2
P
P / Z
cu
cu
cu
G %
fcu
Recu
kg / m2 s
kg / m2 s
mmH O
N / m
2
10
20
30
40
50
0,0860
0,1721
0,2581
0,3441
0,4302
3
11
23
67
118
29,43
107,91
225,63
70,07
256,93
537,21
11,512 650,231
10,553 650,231
1,5000
1,8333
2,0909
3,9412
5,1304
9,807
650,231
657,27 1564,93 16,069 650,231
1157,58 2756,14 18,113 650,231
-
Ở giá trị G 50% bắt đầu xảy ra hiện tượng lụt
3,000
2,500
2,000
1,500
1,000
500
000
00,000 00,000 00,000 00,000 00,000 00,000 00,000 00,000 00,000 00,000 00,001
P
Z
cu
Hình 9: Đồ thị log
theo G
15
Bảng 9: Kết quả tính toán cột khô tại L 1,4
G
P
N / m2
P
P / Z
cu
cu
cu
G %
fcu
Recu
kg / m2 s
kg / m2 s
mmH O
N / m
2
10
20
30
40
0,0860
0,1721
0,2581
0,3441
4
18
39
121
39,24
176,58
382,59
93,43
420,43
910,93
7,675
5,756
4,690
4,077
758,603
758,603
758,603
758,603
2,0000
3,0000
3,5455
7,1176
1187,01 2826,21
-
Ở giá trị G 40% bắt đầu xảy ra hiện tượng lụt
3,000
2,500
2,000
1,500
1,000
500
000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
P
Z
cu
Hình 10: Đồ thị log
theo G
16
4,500
4,000
3,500
3,000
2,500
2,000
1,500
1,000
500
L=0
L=0,2
L=0,4
L=0,6
L=0,8
L=1,0
L=1,2
L=1,4
000
00,000 00,000 00,000 00,000 00,000 00,001 00,001 00,001 00,001 00,001 00,001
P
c
Hình 11: Đồ thị so sánh log
theo
G
Z
0,004
0,004
0,003
0,003
0,002
0,002
L=0
L=0,2
L=0,4
L=0,6
L=0,8
L=1,0
L=1,2
L=1,4
-0,001
-0,001
-0,001
-0,001
0,000
0,000
0,000
P
Z
c
Hình 12: Đồ thị,
theo G
17
0,002
0,001
0,001
0,001
0,001
0,001
0,000
0,000
0,000
L=0
L=0,2
L=0,4
L=0,6
L=0,8
L=1,0
L=1,2
L=1,4
0,002
0,002
0,002
0,002
0,002
0,003
0,003
0,003
Hình 13: Đồ thị ảnh hưởng của Rec lên log fck à log fcu
00,001
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
G=10%
G=20%
G=30%
Linear (G=10%)
Linear (G=20%)
Linear (G=30%)
00
00
00
01
01
01
01
Hình 14: Sự phụ thuộc của log vào
L
18
Bảng 10: Các trị số khi cột lụt
G*
kg / m2 s
v
L
L
L
G* %
1
2
log1
log2
m / s
ga / ph
kg / s
G*
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
0,7743 0,0301
0,6883 0,0452
0,6022 0,0603
0,5162 0,0753
0,4302 0,0904
0,3441 0,1054
0,7743
0,6883
0,6022
0,5162
0,4302
0,3441
0,0389 0,6743 0,1677 0,0013 -0,7756 -2,8787
0,0657 0,5994 0,1341 0,0022 -0,8725 -2,6514
0,1000 0,5245 0,1030 0,0034 -0,9872 -2,4685
0,1459 0,4496 0,0790 0,0050 -1,1021 -2,3046
0,2101 0,3746 0,0551 0,0071 -1,2589 -2,1463
0,3064 0,2997 0,0407 0,0104 -1,3902 -1,9824
-00,003
-00,003
-00,003
-00,002
-00,002
-00,002
-00,002
-00,002
00,000
-00,001
-00,001
-00,001
-00,001
-00,001
-00,001
-00,001
-00,001
-00,001
-00,001
-00,002
log2
Hình 15: Đồ thị biểu diễn sự phụ thuộc của log1 vào log2
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
00,000
Hình 16: Giản đồ lụt của cột chêm
19
Bảng 11: Các kết quả hệ thức thực nghiệm
Mối liên hệ
Kết quả thực nghiệm
Pck/Z theo G tại L = 0,0
Pcư/Z theo G tại L = 0.2
Pcư/Z theo G tại L = 0.4
Pcư/Z theo G tại L = 0.6
Pcư/Z theo G tại L = 0.8
Pcư/Z theo G tại L = 1,0
Pcư/Z theo G tại L = 1.2
Pcư/Z theo G tại L = 1.4
y = 2354,7x2 + 237,96x + 22,189
y = 5809,1x2 - 1553,6x + 240,58
y = 7561x2 - 1057,3x + 99,546
y = 11251x2 - 3020,3x + 333,26
y = 17694x2 - 4954,6x + 430,44
y = 27386x2 - 8022,4x + 672,69
y = 26597x2 - 5964,9x + 411,09
y = 53644x2 - 12977x + 875,89
Mối liên hệ
Kết quả thực nghiệm
log fck theo Reck ở L 0,0
y = -0,3872x + 1,5131
log fck theo Reck ở L 0,2
log fck theo Reck ở L 0,4
log fck theo Reck ở L 0,6
log fck theo Reck ở L 0,8
log fck theo Reck ở L 1,0
log fck theo Reck ở L 1,2
log fck theo Reck ở L 1,4
y = -0,2042x + 1,1976
y = 0,0241x + 0,7927
y = -0,1184x + 1,1818
y = 0,0857x + 0,7945
y = 0,1968x + 0,661
y = 0,2716x + 0,5399
y = 0,3591x + 0,5511
Mối liên hệ
Kết quả thực nghiệm
log theo
log theo
log theo
L
L
L
tại G 10%
tại G 20%
tại G 30%
y = 0,2253x + 0,0045
y = 0,2681x + 0,0214
y = 0,4198x - 0,0214
V.
BÀN LUẬN
1. Dựa vào đồ thị và số liệu thực nghiệm ta thấy:
Đối với cột khô: khi G tăng thì độ giảm áp tăng theo đường thẳng.
Đối với cột ướt: khi G tăng thì độ giảm áp cũng tăng theo nhưng chia thành từng
vùng rõ rệt như giản đồ trong lý thuyết đã đề cập. Khi lưu lượng lỏng càng tăng thì
cột càng dễ gần đến điểm lụt hơn.
Sau điểm gia trọng thì giá trị P tăng lên rất nhanh, đột ngột. Đoạn thẳng ở trong
vùng này rất dốc nên ta rất khó vận hành cột chêm ở chế độ sủi bọt này mặc dù cột
chêm hoạt động tốt nhất ở chế độ đó.Thực tế khi tiến hành thí nghiệm khi tới điểm lụt
ta dừng thí nghiệm do đó trên đồ thị không có vùng sau điểm gia trọng.
20
Tải về để xem bản đầy đủ
23 trang
40002
Free
Bạn đang xem 20 trang mẫu của tài liệu "Báo cáo Thí nghiệm môn Quá trình thiết bị - Cột chêm", để tải tài liệu gốc về máy hãy click vào nút Download ở trên
File đính kèm:
- bao_cao_thi_nghiem_mon_qua_trinh_thiet_bi_cot_chem.docx
- CC - Bìa.docx
CC - Số liệu.xlsx
